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【关键词】阻塞滤波器；双线圈；旁路开关；防跳
引言
我厂阻塞滤波器是由电容器、电抗器、电阻器以及MOV非线性电阻构成的一次设备。其中MOV非线性电阻是用于过电压保护，电容器和电抗器经过串并联构成高阶的带通、带阻滤波器，电阻器是用于提高滤波器的阻尼。阻塞滤波器分相安装在主变高压侧的中性点处。正常运行的时候，静态阻塞滤波器是对工频呈现低阻抗状态，但是对特定的次同步频率呈现高阻抗状态，可以有效阻塞次同步得电流，减小次同步电流对发电机的影响。此外阻塞滤波器装设了旁路开关，当阻塞滤波器一次设备出现异常时，旁路开关闭合，阻塞滤波器退出运行。
1.改造背景
按照国标《GBT14285-2006继电保护和安全自动装置技术规程》第6.6.1条之规定：220kV及以上电压的断路器应具有双跳闸线圈。对合闸线圈无要求。由于阻塞滤波器运行方式的特殊性，其保护动作后要求对旁路开关进行合闸以确保阻塞滤波器一次设备不损坏。在阻塞滤波器旁路开关的二次操作回路中发现合、分闸线圈分别各有一套。因此需要在阻塞滤波器旁路开关中新增一套完整的合闸回路（合闸为阻塞滤波器设备退出运行），包括旁路开关本体控制箱及保护相关的出口回路。
2.改造前阻塞滤波器旁路开关控制原理
1）阻塞滤波器保护装置的构成及配置的保护功能
阻塞滤波器保护配置为双重化，配置完全相同的A、B两套保护屏，每套保护中有阻塞滤波器差动、引线零序差动保护、阻塞滤波器0-3阶电抗器保护、阻塞滤波器0-3阶电容器保护、阻塞滤波器0-3阶MOV保护、阻塞滤波器电容器不平衡、熔丝保护、失谐保护。保护装置主要采用了美国GE 公司生产的UR系列保护装置和PACRx3i可编程控制器构成。
2）阻塞滤波器保护装置的出口方式
阻塞滤波器出口方式共有2种，分别为合阻塞滤波器旁路开关和跳机。其中阻塞滤波器差动、0阶MOV一段时限过流保护、0-3阶电抗器过流保护、0-3阶电容器过流保护、0-3阶MOV过流保护、电容器不平衡、熔丝保护、失谐保护出口方式为合对应相的阻塞滤波器旁路开关。电缆差动保护、阻塞滤波器两相旁路、旁路开关失灵保护、0阶MOV二段段时限过流保护出口方式为动作于跳机。
3）阻塞滤波器旁路开关回路中存在的问题
当阻塞滤波器某相发生电气设备故障，需要将阻塞滤波器故障相退出运行，就要求合上该故障相旁路开关。此时如果旁路开关的合闸回路或合闸线圈有问题，则旁路开关无法合闸，使阻塞滤波器一次设备无法退出带故障运行的状态，将造成电气设备的严重损坏，机组后备保护动作跳机、甚至可能危及系统的安全。所以需要对旁路开关的合闸回路进行改造，以保证开关合闸的可靠性。
3.双合闸线圈二次回路的设计与改造
托克托发电公司阻塞滤波器旁路开关合闸方式有四种：DCS远方操作合闸、就地端子箱及机构箱就地合闸、阻塞滤波器保护A屏保护动作合闸、阻塞滤波器保护B屏保护动作合闸。
阻塞滤波器保护A屏、阻塞滤波器保护B屏都通过接口屏对旁路开关发出合闸命令，且合闸回路只有一套。旁路开关的合闸回路或合闸线圈有问题，则旁路开关无法合闸，无法将阻塞滤波器一次故障设备隔离，将造成电气设备的严重损坏。
改造后新增一套合闸线圈，按照国标《GBT14285-2006继电保护和安全自动装置技术规程》第4.2.21条之规定：对于100MW及以上容量的发电机变压器组装设数字式保护时，除非电量保护外，应双重化配置。当断路器具有两组跳闸线圈时，两套保护宜分别动作于断路器的一组跳闸线圈。因此设计由阻塞滤波器保护B屏单独启动新增的合闸线圈，本次改造需要增加一套独立的直流电源，原阻塞滤波器保护A屏的出口回路不变。
通过这个改造后阻塞滤波器旁路开关有两套完整的合闸线圈，防止了在电气设备故障合旁路开关时，由于旁路开关单套合闸线圈故障拒合，而造成阻塞滤波器一次设备损坏或危及电网安全事故的发生，大大提高开关合闸回路的可靠性，提高了阻塞滤波器设备运行的安全性。
4.旁路开关防跳回路的改造
阻塞滤波器工程中所使用的旁路开关，其就地控制箱内所设计的防跳回路为跳优先，即在合闸指令保持的情况下保护跳闸，则防跳回路启动，使开关保持在分闸状态。而托克托发电公司阻塞滤波器的运行方式为旁路开关断开时，一次设备投入运行，旁路开关合闸后，设备退出运行；因此当分闸指令回路存在问题，指令长发时，若此时阻塞滤波器设备出现故障，保护动作要求旁路开关合闸时，旁路开关会先合闸，再次分闸并保持在分闸状态。使阻塞滤波器一次设备无法隔离，进而扩大事故范围。
因此阻塞滤波器旁路开关的控制回路应改为合闸优先，即防跳回路应为：分闸指令保持的情况下，保护动作启动合闸回路，此时防跳回路启动，保证开关保持在合闸状态并将分闸指令隔离。
按照合优先的原则对阻塞滤波器旁路开关控制回路进行改造，要求当分合闸命令同时出现时，开关必须保持在合闸状态。该要求也同样适用于新增的合闸回路中。由于新增的合闸回路接线未通过接口屏（防跳继电器位于接口屏内），直接接至旁路开关机构箱，所以新增合闸回路在二次回路中没有防跳措施，为防止由于新增合闸回路的原因导致开关出现跳跃现象，因此需在旁路开关机构箱内采取防跳措施，即在其机构箱内加装防跳继电器，取消接口屏的防跳继电器回路，当分合闸指令同时出现时，开关保持在合位。
5.阻塞滤波器旁路开关双线圈改造工作展望
我厂阻塞滤波器旁路开关双线圈改造虽然完善了单合闸线圈上的不足，但是由于本次改造的局限性，回路中还存在一些不足之处需要后续进行完善，托克托发电公司阻塞滤波器旁路开关是六氟化硫断路器，电机储能方式是合后储能，储能电机电源与阻塞滤波器保护A屏合闸线圈直流电源共用一路，未单独接引，如果一合闸线圈电源断开后，单独由新增合闸线圈存在的情况下，阻塞滤波器保护B屏保护动作合旁路开关后，会有旁路开关未储能报警发生，在日后工作中需增加独立的储能电源；另外阻塞滤波器旁路开关的六氟化硫压力低节点没有备用节点，当六氟化硫压力低时需要闭锁旁路开关分、合闸回路，因此本次改造中是增加了扩展继电器进行扩展，当继电器电源失去或者继电器故障，将无法闭锁旁路开关，增加了回路中的危险点，以后工作中需联系断路器厂家增加六氟化硫压力低节点进行回路闭锁。
6.阻塞滤波器双合闸线圈改造后的意义
关键词：坑道；透视；火成岩
1 项目背景
1.1 坑透法在火成岩侵蚀区应用研究的必要性。电磁波坑道透视探测技术（简称坑透法）是煤矿进行预测预报的手段之一。目前，该技术已在淮北矿区广泛应用，在工作面探测断层、煤层变薄等方面取得很好的效果，但在火成岩侵蚀严重区，用无线电波透视法探测工作面内的火成岩体，从理论上讲是可行的。但由于煤层中的火成岩体种类多，产状复杂，电性变化大，反映在透视曲线上的变化也较大，即有可能出现低值异常，又有可能出现高值异常，给资料分析解释带来一定困难。因此，用坑透法探测火成岩，其规律性需要在实践中逐步认证和研究。
1.2 应用先进技术探查火成岩侵蚀区是岱河矿业的必然选择。因为火成岩侵蚀具有不稳定性，且火成岩多为岩浆岩，硬度高，破碎困难，打眼放炮及顶板管理难度较大。因此需要采用先进技术，提前对火成岩侵蚀区进行探查，确定侵蚀严重范围，通过优化设计不规则工作面来撇开侵蚀严重块段，从而有利于安全回采。
2 现场工作资料
2.1 Ⅲ434工作面情况概述
淮北岱河矿业有限责任公司Ⅲ434工作面走向长约340米，倾斜长约150米。工作面标高-436.6米～-464.1米，地面标高32.7米。Ⅲ434工作面井下位置位于EF1-1断层保护煤柱北部，东为Ⅲ534机巷，南为Ⅲ3轨道石门，西未布置工作面。该工作面相对地面位置位于老马庄行政村，已搬迁。回采后将造成地面塌陷。Ⅲ434工作面主采4煤层，因3煤受岩浆岩侵蚀严重不可采，大部分煤层高变质为天然焦，4煤部分地段也受岩浆岩侵蚀，局部较严重。
2.2 坑透法现场施工方法
2.2.1 探测方法。本次探测方法采用定点发射法。定点发射法是发射机相对固定于某巷道事先确定好的发射点位置上，接收机在相邻巷道一定范围内逐点沿巷道观测场强值。又称定点交汇法。一般发射点距50米，接收点距10米。每一发射点，接收机可相应观测8～17个点。
2.2.2 测点布设。本次测量点间距为10米，发射点间距为50米，每一个发射点相应测量8～17个接收点，接收范围与发射点所形成的夹角一般小于50度。测点布设：探风巷以探风1为起始点，以10米间距布设34个测点，共330米，测点编号为（0、1……33）；探机巷以探机1退后25米为起始点，以10米间距布设35个测点，共340米，测点编号为（15、16……49）。探风巷布置7个发射点，探机巷布置7个发射点。本次探测共布置14个发射点，接收数据180个。现场发射及接收射线如图1所示。
2.2.3 探测成果分析。集数据采用无线电波透视CT软件系统进行反演，反演结果以单支综合曲线图、坑透层析成像成果图和仪器实测与实际揭露对比图表示，具置见岱河煤矿Ⅲ434工作面坑透成果图。根据实测场强值变化特征和岩石吸收系数CT成像图综合分析，得出探测区地质解释如坑透成果图所示，该工作面坑透共解释2个异常区。其中重要异常范围场强值较低，煤岩电磁波吸收系数较大，可能与存在煤层变薄、小断层或裂隙发育有关。根据分析结果，火成岩侵蚀严重区集中在异常区一、二。
3 后期回采情况分析研究
3.1 回采方案确定。Ⅲ434工作面煤层为贫煤，粘性指数低，而且火成岩侵蚀严重，需要打眼人员较多，因此通过比较，该面实行两个班回采，保证煤质及生产稳定。
3.2 回采技术分析。Ⅲ434工作面在回采过程中，主要体现以下特点：一是煤层受火成岩侵蚀严重，顶板及底板均受不等火成岩侵蚀，回采时需根据实际情况，回采三煤和四煤之间煤层最佳。必须加强打眼管理，多打眼，控制装药量，保障爆破效果，加强放炮警戒（二次放炮警戒）大块火成岩及时停车搬运至老塘，严禁顺车拉走；二是打眼施工困难，特别是工作面放炮后新出现的火成岩侵蚀块段，需要二次打眼及放炮，限制该面的生产施工；三是老塘天然焦及三煤较多，部分地段可安排人员回收；四是该面由于破矸石较多，实际产量较低，每班有效煤量在300吨左右，需要有产量高的工作面配采；五是该面放炮崩坏支柱较多，放炮前需要提前将煤壁侧支柱替出，减少支柱损坏率；六是局部顶板有淋水，施工探眼探查水情，另外老塘渗水通过工作面流至机巷，工作面底板受水冲刷存在隐患，要加强对冲刷段支架的维护整改，机巷正常挖泵窝抽水；七是局部地段火成岩侵蚀严重，必须进行跳压回采。
3.3 回采实际情况与坑透反算结果分析对应。Ⅲ434工作面于2013年6月11日中班进面，根据坑透结果显示，6月30日至10月1日在异常区二范围内进行回采，现场验证火成岩侵蚀严重。综上所述，坑透分析结果与现场实际情况相符率约70%。工作面10月3日回采至探机7点时，现场火成岩侵蚀异常严重，经研究决定，停止回采，并进行改造。
4 创新点
通过对岱河矿业Ⅲ434工作面的实践验证，得出在火成岩侵蚀区进行坑透探测取得一定成效。由于坑透探测需要在两巷出来的情况下对比探测，对于大型综采工作面不实际且不必要，但对于岱河矿业炮采工作面来说，非常有实际意义。并得出一套综合应用方案。（1）通过探孔资料分析研究火成岩侵蚀区的煤层赋存情况。（2）采用巷探的方式进行掘进探测。（3）使用坑透技术对火成岩侵蚀范围进行确定。（4）根据分析结果，进行优化设计，撇开火成岩侵蚀异常严重块段。
5 结束语
事实证明，电磁波坑道透视探测火成岩侵蚀范围是可行的、有效的，通过对侵蚀范围进行分析研究，对巷道进行改造优化设计，最终达到合理回采火成岩侵蚀块段的目的。岱河矿业Ⅲ434工作面在火成岩侵蚀区成功回采出煤炭资源10多万吨，表明坑透在火成岩侵蚀区有一定的预测作用，也对衰老矿井后期扩储找煤提供了一条探索思路。
参考文献
[1]储绍良，等。矿井物探应用[M].北京：煤炭工业出版社，1995.
[2]宫仕昌。电磁波坑道透视探测技术在淮北矿区的应用[M].安徽地质出版社，2008.
[关键词]电抗率合闸涌流谐波抑制放电
中图分类号：TM531 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）06-0108-01
1、引言
侯村变电站的35kV系统主要是无功设备系统，其主要用途是为电网调压，电网系统电压低时，投入并联电容器组，电压高时投入并列电抗器组，35kV系统的接线方式为：1号主变接301、302母线，301母线带有311、312、313电容器组，带有314、315电抗器组；302母线带有321、322电抗器组，带有323、324、325电容器组；2号主变接303母线，303母带有331、332电容器组，带有333电抗器组；301、302母的电容器组型号为BFF，其串联电抗器组的型号为干式空芯VDE，放电线圈型号为FD2-10/45；303母电容器组的型号TBB35，其串联电抗器组的型号为CKGL-1200/35-6，放电线圈的型号为FD3（6-3.4）-1W。本文主要讲的是并联电容器组的一次保护设备串联电抗器组和放电线圈的作用原理。串联电抗器主要作用是抑制谐波、限制合闸涌流和滤除谐波。电抗率是电抗器的主要参数，电抗器的大小直接影响它的作用。
2、对合闸涌流的分析
电容器的合闸涌流分为单组电容器的合闸涌流和多组电容器追加合闸涌流，单组电容器在第一次合闸投入运行的瞬间，即电容器处于未充电状态（Uc（o+）=Uc（0-）=0，电容器在开关合闸前后相当于短路，流入的电流很大），流入电容器电流仅受系统阻抗的限制，由于系统阻抗很小，近似短路状态，这时将产生很大的合闸涌流，流入电容器组，涌流的最大值发生在电容器合闸的瞬间，刚好系统电压处于最大值时；当已经有一组或多组电容器运行时，再投入另一组电容器，这时的合闸瞬间，将产生追加的合闸涌流，由于追加的电容组与运行的电容器组之间距离很小，他们之间的电感很小，几乎为零，追加的电容器与短路状态相似，所以运行的电容器组将向追加的电容器大量充电，还有电源对电容器产生涌流，全部冲击的合闸涌流都将流入追加的电容器组，这时的合闸涌流将达到很危险的程度，特别是在系统电压处于最大值的瞬间合闸时，追加的涌流将达到最大值，所以单组电容器投入时，合闸涌流不大，电容器组追加投入时，涌流的倍数较大，组数多时最后一组投入的涌流最大，高频率、高幅值的涌流对开关触头和设备绝缘造成损坏。通过以上对合闸涌流的分析，可以看出电容器组数多时，合闸涌流将对投入的电容器组造成严重威胁，为了消除这种威胁，在电容器组前增加串联电抗器组，使回路的电抗值增大，可以有效的限制合闸涌流，在侯村站投入电容器时，是先投电抗率大的电容器组，再投电抗率小的电容器组，因侯村站的各电容器组的串联电抗器容量一致，而电抗率为12%的电容器组的容量小，先投12%的电容器组，是为了第一组电容器合闸时，合闸涌流不大不会对容量小的电容器组造成损害，再投6%的电容器组，电容器组的容量大可以更好的适应合闸涌流。
3、串联电抗器的作用及有串联电抗器的电容器投切顺序的分析
电气设备在运行中会产生谐波，如变压器铁芯饱和，电弧炉炼钢，大型硅整流设备；为消除谐波的影响，其中重要的一条在电容器的回路中串联一定数值的电抗器，造成一个对n次谐波的滤波回路。在实际运行中3、5、7次谐波分量往往偏高，是电容器滤波回路的主要目标，当串联电抗器n次谐波感抗与电容器的n次谐波容抗相等时（nwl=1/nwc）n次谐波将被抑制的干干净净，对于3次谐波3wl=1/3wc，则Xl=0.11Xc（即谐振点）电抗率为11%，对于5次谐波5wl=1/5wc，则Xl=0.04Xc（即谐振点）电抗率为4%，由于Xl=wl=2Πf L， f越大，电抗值越大，对5次、7次谐波而言，电抗器的电抗值相当于工频5或7倍，所以串入电抗器后5次、7次谐波电流将被抑制，即串联电抗器在无功补偿设备的作用是抑制谐波，即不让系统谐波进入补偿设备中，同时对系统原有谐波不产生放大，主要是保护无功设备的安全；在实际中，在电容器回路串联12%的电抗器构成3次谐波滤波器，串联6%电抗器构成5次谐波的滤波器，不正好采用11%和4%，而是稍大一点，目的是在高次谐波的作用下，使电容器回路阻抗呈感性，避免完全谐振时，电抗器电压过大。侯村站的谐波源主要是主变压器铁芯饱和时产生的3次谐波和少量的5次谐波，并且谐波的分量不大，采用的12%和6%电容器组的组合已足够用。
电容器的投切顺序必须合理，对谐波电流的分析，当电容器回路呈电感性，流入无功设备谐波电流减小，呈电容性时，流入无功设备的谐波电流变大。
电容器组回路元件的阻抗公式为：Z=R+J（Xl-Xc），当Xl>Xc时，回路呈电感性；当Xl
4、有串联电抗器的电容器如何配置的
当电网背景谐波5次及以上时，可配置电抗率4.5%-6%，因6%电抗器的电容器回路有明显的放大三次谐波的作用，因此，抑制5次及以上谐波，同时又要兼顾减小对3次谐波的放大，电抗率可选用4.5%，2、当电网背景谐波3次及以上时，电抗器率配置有两种方案：全部采用12%电抗率，或采用4.5%-6%与12%两种电抗率进行组合，采用两种电抗率组合的条件是电容器组数较多，为了节省投资或减小电抗器消耗的容性无功；侯村站的电容器组数较多，所以采用12%和6%两种电抗率的组合。
5、放电线圈的放电过程及作用
并联电容器一次侧接有串联电抗器和并联放电线圈，放电线圈的作用是将停电后的电容器上的电荷迅速可靠的释放掉，由于电容器组经常进行切换，其间隔可能很短，电容器组断开电源后，其电极间存储大量的电荷，不能自行很快消失，在短时间内，其极间有很高的直流电压，待再次合闸时，造成电压叠加，将产生很高的过电压，危及电容器和电网的安全运行因此安装放电线圈，将它和电容器并联形成振荡和RC电路使电能在回路中消耗掉。
6、结束语
并联电容器组的串联电抗器和放电线圈是电容器组一次侧的保护设备，通过对串联电抗器和放电线圈的作用原理的分析，我们可以更清晰的看到无功设备是怎样运作的，使我们对无功设备的原理的认识更接近实际，如果无功补偿装置的安装背景有谐波注入，而电容器组参数匹配不当或同时投入运行电容器组组合不当，就会引起通过电容器组的谐波电流放大或是引起系统阻抗和电容器组发生并联谐振使电容器或电抗器过流、异常发热、损坏，影响电网的安全运行。
参考文献
[关键词]TCR装置；功率因数；无功补偿；晶闸管阀组
1.现场实际情况
张集矿西区矿井现有箕斗提升机、罐笼提升机各1台，电机功率分别为1600KW、1250KW，电枢回路由无环流、反并联的晶闸管直流供电，采用12脉动、全数字控制，磁场回路由6脉动晶闸管整流器直流供电。使用的晶闸管直流拖动系统对电网会产生如下危害。
1.1平均功率因数低，一般在0.02～0.8，增加变压器和电网线路损耗，降低负荷能力。矿井提升机是大功率短时重复工作制负荷，启动无功冲击大，电网电压波动严重，干扰矿井其他设备正常运行。
1.2晶闸管变流器采用相控方式调节电压，切割电网正弦电压波形，箕斗、罐笼提升机晶闸管变流器为12脉动，产生的谐波电流使电网电压波形畸变，导致晶闸管电路触发不同步，电机转矩不稳定。若电网发生谐振，还可造成电缆放炮等设备事故。
2.治理方案
治理电网无功及谐波危害，一般是在母线中并接电容器组，进行固定式补偿，但提升机属于短时工作制负载，循环一次分为加速、等速、减速和停止几个工作状态，各阶段所需功率均不同，而电容器组只能输出恒定无功功率，易出现时而补偿不足，时而过补。根据提升机工作特性和电网参数，张集矿西区110KV变电所采用TCR方式（晶闸管控制电抗器），实现无功动态补偿滤波控制，同时具备吸收谐波、提高功率因数和稳定电压的作用，确保电网始终处于最佳状态。
3.无功动态补偿滤波系统
3.1静止型动态无功补偿滤波装置
静止型动态无功补偿装置的性质是它能连续地调节向负荷提供的无功功率维持系统的无功功率，即满足方程：QS=QF+QL-QC=0（式中QS为系统无功功率，QF为负荷无功功率，QL为电抗器无功功率，QC为电容器组无功功率）。负载启动时，负荷主要是感性无功功率，由电容器组的容性无功功率QC补偿负荷感性无功功率，使系统无功功率为0：负载等速运行后，装置通过调节晶闸管控制电抗器提供一部分感性无功功率，补偿容性无功功率的多余部分；负载停止时，此时负荷主要是容性无功功率，装置电抗器、电容器组的无功功率全部投入，使系统的无功功率为0。
3.1.1晶闸管阀组单元。主要由晶闸管阀组、阀组柜组成，阀组柜中有脉冲盒、BOD模块、可控硅等组成，它可以调节主电抗器电流，直接连接6kV或10kV系统，额定电流600-1500A，调节范围0-300Mvar。紧急触发电路采用BOD（break-over-diodes）元件，当晶闸管端电压超过指定值时，BOD立即触发晶闸管，使没有被触发的可控硅二次触发，将高压泄放到电抗器等设备，避免高行波电压损坏晶闸管。某个晶闸管击穿短路后，仍能正常工作。
3.1.2主电抗器。配合AC控制器，产生可变的感性无功功率。主电抗器为空心结构，每相主电抗器分接在AC控制器两侧，避免晶闸管承受过高的短路应力，三相电抗器为形连接，当供电系统三相平衡时，所有的三倍次谐波都不会在线电流中出现。
3.1.3滤波回路。由全膜介质电容器和可调电抗器组成，有较高场强和稳定性，装有放电电阻。可对各频率谐波形成近似短路，吸收谐波电流。滤波回路均为Y形连接，具有中性点不平衡及过压、速断等多种保护。
3.2控制系统
控制系统主要由控制柜、脉冲柜和功率单元组成，测量提升机系统变量，根据给定值计算出有功功率、无功功率，使AC控制器产生不同触发脉冲，控制主电抗器的无功功率，稳定电网电压，系统简图见图2。
3.2.1采样单元。对于三相对称负荷，一般采用单相测量比较简单、经济，但对输入信号滤波后，测量值具有惯性，因此，为保证调节速度，需采取三相全信号输入。6.3kV电压测量，先通过6300／100V电压互感器，再降至7.07V后输入电子电路，经三相全波整流器整流滤波，放大为DC 10V。提升机、补偿和Ac控制器回路的电流测量均采用6000／5A电流互感器，再经过5／0.1A中间电流互感器将信号输入电子电路。
3.2.2计算单元。根据输入信号计算各回路有功功率，无功功率。将采集来的系统相控电流和电网电流经过运放处理和求和，得出综合负载电流，负载电流与系统相电压经乘法器求出所需要补偿的各相无功功率。
3.2.3处理单元。由电压及功率因数调节器，电流调节器，线性化环节组成。
3.2.4脉冲形成单元。脉冲形成单元接受到脉冲触发电信号后，通过输入脉冲前置放大电路、脉冲前沿控制电路、脉冲前沿形成电路、震荡控制电路、振荡电路、逆变电路等，经过放大处理后，生成一个周期为500 us，幅值为10A的方波脉冲信号。
4.使用效果
张集矿西区变电所使用动态无功滤波装置后系统投入运行后，主变压器仅传输有功功率，主变压器提高了效率，减少了损耗，电压质量得到改善，稳定了电网电压，有效治理电网污染。
1.1电压过低对真空断路器的影响
整流之后变成“脉动”的直流电，当控制线圈两端电压在低于额定电压75%以下，合闸机构得到的操作力不足以提供足够的合闸力，则会降低合闸速度，延长合闸时间，触头间的击穿电弧会过多地停留在动触头和静触头之间，造成触头熔焊。合闸过程中的断路器动导杆弹跳同样对断路器的真空管存在危害，合闸时间越短，动静导杆间的电弧存在时间越短，弹跳时对触头的磨损越轻，合闸时间越长，动静导杆间的电弧存在时间越长，弹跳时对触头的磨损越严重，会严重影响真空管及真空断路器的使用寿命，其合闸时间≤70ms，弹跳时间≤2ms效果为佳。断路器还会因电压过低不能合闸，处于合闸触发状态的线圈因通过的电流过大而烧毁。真空断路器的分闸通过欠电压线圈和分励线圈两种分闸方式，欠电压脱扣器和分励脱扣器在低于额定电压的工作电压下进行分闸，同样得不到足够的操作力，会降低分闸速度和时间，一方面会使线圈的带电时间加长，容易烧毁线圈，另一方面分闸时间越长电流过零时在动静导杆间的介质强度恢复速度越慢，动静导杆间的介质强度恢复速度小于导杆间恢复电压时，会使电弧重燃，动静导杆间温度急聚上升，熔焊动静导杆间触头分闸时间≤30ms为佳。
1.2电压过高对真空断路器的影响
当工作电压超过额定电压110%时，真空断路器的控制线圈会过热，破坏绝缘层，引起热击穿，会使线圈烧毁，还会由于电压过高引起断路器的机械性能发生变化，当电压过高时，断路器的动静导杆间的触头压力加大，触头超行程相应加大，断路器的分闸速度将降低，分闸时间加长同样会使动静导杆间触头发生熔焊。因此必须保证真空断路器控制线圈两端的工作电压处于额定且稳定的工作状
2问题解决途径
可以对真空断路器控制线圈两端电压滤波，用以稳定其两端电压，常用的滤波有电感滤波和电容滤波两种，电感滤波时由于电感的电阻很小，交流电阻很大，故通过电感的直流分量损失会很小，但由于线圈电阻和电感的分压后，交流分量在电感上的比重比较大，因为电感越大，线圈电阻越小则整流滤波效果越好，因此电感滤波适合线圈中电流比较大的场合。电容滤波时通过并联的电容器可以在电压上升时对电容充电储存能量，当电压下降时电容器开始向控制线圈回路放电，使控制线圈两端的电压趋于平稳，电容滤波适用于线圈电流较小的环境。电容滤波整流电路如图3所示，波形图如图4所示。电容滤波特点如下。1）增加了电容的滤波电路，线圈两端电压直流成分增加了，波动减少，不仅使线圈两端电压升高，还变得更平稳了。根据电容放电时间常数τd=RHC，RHC越大刚电容放电越慢，输出电压的波纹越小，U0越大，为了保证平稳的线圈两端电压，时间常数为τd=RHC≥（3～5）T／2，则输出线圈两端的电压值约为U0≈1.2Ui，为了获得更好的滤波效果，电容的容量通常选用稍大一些。电容滤波后的线圈两端电压当UC=U0时，脉动系数为S=，为了减少电压的脉动，采用的滤波电容容量越大越好。2）滤波电路中只有当Ui＞UC时二极管才能导通，电容放电时间常数越大，则U0的值越大，线圈中的电流越大，同时整流桥中的二极管导通角越小，承受的峰值电流越大，电容在充电过程中二极管承受的冲击电流会影响整流管的使用寿命，因此选择二极管时，应有2~3倍的电流裕量。3）电容滤波电路外特性如图5所示，当C改变时对线圈两端电压的影响，当RH越小，IH越大，U0下降越快，滤波电路的带载能力越差，因此电容滤波电路适用于电流较小且负载固定的电路中。电容滤波特性如图6所示，脉动系数受C的影响，RH越小IH越大，C越小S越大，因此加大C的容量可以减小S。整流后的波形虽然转换成了比较平滑的直流电压，但由于线圈两端电压的平均值取决于整流前输入电压的有效值，当电网电压变化时，线圈两端的电压平均值随之变化，因此为获得稳定性更好的直流电压，需在线圈控制回路中加入稳压电路，如图7所示。通过稳压电路中稳压二极管的电流调节作用，再通过限流电阻R上的电流和电压变化来补偿，起到稳压的作用。
3结束语